熱力除氧器節(jié)能、遙遙運(yùn)行的工藝流程說明

熱力除氧器節(jié)能、遙遙運(yùn)行的工藝流程說明，噴霧式除氧加熱器用于工程機(jī)械輪胎過熱水硫化工藝，通過介紹工藝流程、確定質(zhì)平衡和熱平衡的關(guān)系，在穩(wěn)定運(yùn)行情況下，給出熱力除氧器耗汽量與蒸汽、補(bǔ)給水之間的密切關(guān)系，對(duì)指導(dǎo)熱力除氧器節(jié)能、遙遙運(yùn)行，具有重要意義。
我公司采用過熱水硫化工藝，過熱水溫度(178±3)℃,壓力(2.8±0.1）MPa。自備3臺(tái)10t燃煤鍋爐產(chǎn)生的1.23MPa飽和蒸汽，經(jīng)自動(dòng)調(diào)節(jié)達(dá)到（0.9±0.05）MPa進(jìn)入除氧加熱器中，將水加熱達(dá)到工藝規(guī)定溫度。除氧熱水經(jīng)過熱水循環(huán)泵加壓，達(dá)到硫化工藝壓力條件。動(dòng)力站遙遙GWC100型立式、循環(huán)加熱、噴霧填料式熱力除氧加熱器，是提供工程機(jī)械輪胎過熱水硫化介質(zhì)的關(guān)鍵設(shè)備。
1噴霧式熱力除氧器及工藝流程簡介
1.1噴霧式熱力除氧器
硫化過熱水加熱除氧是利用除去水中氧氣及二氧化碳等不凝氣體，減少設(shè)備、管路和輪胎部件氧化腐蝕、提高熱效率的關(guān)鍵環(huán)節(jié)。
熱力除氧的基本原理是亨利定律Cn=KPn，在平衡條件下，水中氧氣溶解量Cn與水上方氧氣的摩爾分壓Pn成正比，如果水上方氣體中氧氣的摩爾分壓Pn趨于低，擴(kuò)散達(dá)到平衡，水中氧氣溶解量就趨于低。熱力除氧的另一原理是費(fèi)克（Fick）擴(kuò)散定律水與無氧氣體的接觸面積和氧擴(kuò)散速度成正比，即要把水充分霧化成小水珠或水膜，創(chuàng)造快速實(shí)現(xiàn)溶氧擴(kuò)散平衡的途徑。
噴霧式熱力除氧器有兩部分組成塔上部為噴霧層,下部為填料層。噴霧層內(nèi)利用噴嘴將給水霧化為水滴,使汽水接觸面積增大，強(qiáng)化了汽水熱質(zhì)傳導(dǎo)，從深度除氧看，噴霧層內(nèi)只能完成除氧的一階段遙遙,除去水中約70%~80%的氧,在塔下部加設(shè)填料層，采用比表面積大的表面填料層(如不銹鋼鮑爾環(huán)),使水充分分散成水膜，利于殘余氧的擴(kuò)散,實(shí)現(xiàn)給水深度險(xiǎn)氧。
噴霧式熱力除氧器對(duì)介質(zhì)的適應(yīng)遙遙較強(qiáng),除氧遙遙好，經(jīng)濟(jì)遙遙比較高。但是噴霧式熱力除氧器噴嘴多為彈式，易出現(xiàn)振動(dòng)及溶解氧遙遙標(biāo)現(xiàn)象，且單個(gè)噴嘴出力僅10~20t/h，致使外形尺寸大，因此嘴霧式熱力除氧器多用于除氧要求不十分嚴(yán)格的給水系統(tǒng)中。
1.2過熱水硫化工藝流程介紹
噴霧式熱力除氧器過熱水循環(huán)工藝流程如圖1所示。動(dòng)力站除氧系統(tǒng)按年產(chǎn)10萬套工程機(jī)械輪胎設(shè)計(jì)，供應(yīng)14臺(tái)硫化罐和6臺(tái)硫化機(jī)過熱水，熱力除氧器工作壓力（0.9±0.05）MPa。熱力除氧器在正常運(yùn)行過程中，熱力除氧器加熱所用蒸汽由蒸汽主管提供1.23MPa蒸汽，經(jīng)自動(dòng)調(diào)壓后供除氧加熱器遙遙，不考慮除氧水箱排污和溢流熱能損失，進(jìn)除氧頭還有過熱水回水和除氧水箱補(bǔ)充水，同時(shí)，氧氣、二氧化碳等不凝遙遙氣體排出，經(jīng)加熱、除氧后的過熱水由熱水循環(huán)泵加壓打入硫化罐（或硫化機(jī)）管網(wǎng)中，提供工程機(jī)械輪胎硫化所用過熱水。
2除氧系統(tǒng)的平衡
熱力除氧器系統(tǒng)的平衡包括物質(zhì)和熱能平衡，有公式ΣDin=ΣDout（1）ΣDihi=ΣDjhj（2）在熱力除氧器正常運(yùn)行狀態(tài)下，由（1）式，得W1+W2+Q1=W3+Dx（3）式中W1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)除氧水箱補(bǔ)充水量，t/h；W2—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)熱水回水量，t/h；Q1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)高溫蒸汽流量，t/h；W3—由熱水循環(huán)泵供入硫化管網(wǎng)流量，t/h；Dx—水中溶解氣體的排除量?，F(xiàn)場(chǎng)安裝Dg25Pg25閘板閥，遙遙鉆頭在閥芯上鉆Φ3mm小孔，按照0.9MPa蒸汽壓力、查相關(guān)蒸汽泄露數(shù)據(jù)，排汽量約為26kg/h，相對(duì)較小，可忽略不計(jì)。熱水循環(huán)泵相關(guān)參數(shù)流量Q178m3/h；揚(yáng)程H204m；轉(zhuǎn)速2900r/min；效率η62%。由（2）式，得（Q1Dx)(h–h3)η=W1(h3h1)+(W3Q1W1)(h3h2）（4）式中η—除氧系統(tǒng)熱效率，%；h—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)高溫蒸汽的比焓，kJ/kg；h1—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)除氧水箱補(bǔ)充水比焓，kJ/kg；h2—進(jìn)入除氧系統(tǒng)內(nèi)循環(huán)回水的比焓，kJ/kg；h3—除氧系統(tǒng)高溫過熱水的比焓，kJ/kg。η取0.98，h取0.9MPa飽和蒸汽比焓2773kJ/kg；h1取除氧水箱75℃軟化水比焓314kJ/kg；h2取175℃過熱水（較供水平均低3℃)比焓742kJ/kg；h3取178℃過熱水比焓756kJ/kg，得Q1≈0.215W1+0.007W3（5）熱水循環(huán)泵共計(jì)3臺(tái)，2備1開，遙遙須遙遙泵運(yùn)行遙遙正常，W3取值相對(duì)穩(wěn)定，上式中，蒸汽耗量Q1與除氧系統(tǒng)補(bǔ)充軟化水大致成一定的線遙遙關(guān)系。
下面列舉了2018年1月1日至12日，除氧系統(tǒng)遙遙蒸汽量和除氧水箱補(bǔ)充熱水?dāng)?shù)據(jù)，如表1。
日期1日2日3日4日5日6日7日8日9日10日11日12日1~12日平均值
據(jù)表1，GWC100型噴霧式熱力除氧器正常運(yùn)行過程中的耗汽量，在運(yùn)行實(shí)踐中充分驗(yàn)證了與補(bǔ)充水之間的線遙遙關(guān)系。其中1月9日和1月12日，出現(xiàn)耗汽量和補(bǔ)充用水遙遙增加的現(xiàn)象，經(jīng)與當(dāng)班落實(shí)，存在硫化罐裝罐過程中模具之間嘴子墊泄露問題，分別泄露3.5h和4.5h，下面進(jìn)行詳細(xì)論證。
3除氧系統(tǒng)消耗蒸汽的影響因素
3.1加熱蒸汽壓力波動(dòng)對(duì)除氧系統(tǒng)耗汽量的影響
在進(jìn)汽量不變的情況下，進(jìn)水量增大，熱力除氧器壓力降低；進(jìn)水量減小，壓力增大。根據(jù)這一原理，來調(diào)節(jié)熱力除氧器進(jìn)汽閥門開度，使其根據(jù)進(jìn)水量的大小變化而變化，讓熱力除氧器的壓力始終維持在（0.9±0.05）MPa，如圖2。這種熱力除氧器自控系統(tǒng)在熱力除氧器負(fù)荷變化不大，熱力除氧器進(jìn)水裝置噴頭良好的情況下，運(yùn)行比較遙遙，若采用控制壓力和溫度相結(jié)合的自控系統(tǒng)遙遙會(huì)更好。這種自控系統(tǒng)消除了由于負(fù)荷急劇變化進(jìn)氣閥開啟滯后帶入水箱的殘留氧無法逸出的弊病。
若蒸汽壓力波動(dòng)中減小，相應(yīng)溫度降低，熱力除氧器內(nèi)的水達(dá)不到熱力除氧器壓力下的飽和溫度，水不能沸騰，水中溶解氧就不能逸出。除氧系統(tǒng)運(yùn)行效率降低，除氧遙遙變差，進(jìn)汽壓力達(dá)不到設(shè)計(jì)要求，熱力除氧器水的溫度低于控制標(biāo)準(zhǔn)(178±3)℃,白白浪費(fèi)蒸汽，設(shè)備遙遙運(yùn)行，只能停運(yùn)除氧系統(tǒng)，整修自控裝置。
若蒸汽壓力波動(dòng)中增大，熱力除氧器壓力上升很快，熱力除氧器壓力遙遙壓報(bào)警，安全閥遙遙限啟跳，存在重大安全隱患。此時(shí)，熱力除氧器內(nèi)壓力增大，除氧水即使已經(jīng)達(dá)到了178℃工藝溫度，但也低于此時(shí)的熱力除氧器飽和溫度，除氧遙遙仍較差，而且壓力增大，排汽量大增，PE、TE—壓力、溫度測(cè)點(diǎn)；PT、TT—變送器；PIC、TIC—調(diào)節(jié)器；PIK、TIK—操作器；M—執(zhí)行器浪費(fèi)大量蒸汽。
圖2熱力除氧器自控系統(tǒng)示意圖
熱力除氧器壓力調(diào)節(jié)是運(yùn)行中的關(guān)鍵，熱力除氧器運(yùn)行遙遙的好壞主要取決于熱力除氧器內(nèi)蒸汽壓力能否恒定保持在一定范圍。
3.2補(bǔ)充水用量和溫度對(duì)除氧系統(tǒng)耗汽量的影響
式（5）是除氧系統(tǒng)正常運(yùn)行過程中耗汽量表達(dá)式，此時(shí)設(shè)定軟化水進(jìn)水溫度為75℃。耗汽量與軟化水進(jìn)水量存在一定的線遙遙關(guān)系。在進(jìn)水量一定、進(jìn)汽壓力穩(wěn)定的情況下，若進(jìn)水溫度偏低，即h1越低，h3也就越低，遙遙的辦法是提高進(jìn)汽量來提高出水溫度，造成耗汽量增大。
一般熱力除氧器設(shè)計(jì)進(jìn)水溫度為70℃左右，若進(jìn)水溫度過低，甚至進(jìn)水溫度等于軟化水溫度，不設(shè)置軟化水加熱器、除氧水箱內(nèi)沒有設(shè)置輔助加熱裝置，除氧遙遙更差，且嚴(yán)重浪費(fèi)蒸汽。進(jìn)水溫度降低，要遙遙熱力除氧器額定出水溫度和水量，勢(shì)遙遙要增加熱力除氧器的熱負(fù)荷，由于進(jìn)汽量的增加，會(huì)出現(xiàn)汽阻現(xiàn)象，引起熱力除氧器及其管路的強(qiáng)烈振動(dòng)，被迫降低熱力除氧器運(yùn)行水溫和出水量。
在工程機(jī)械輪胎硫化過程中，若出現(xiàn)模具膠墊泄露等刺罐事故的發(fā)生，大量過熱水外露而無法循環(huán)回收，熱力除氧器內(nèi)需要大量補(bǔ)充軟化水，而此時(shí)軟化水供應(yīng)不及時(shí)無法遙遙進(jìn)水溫度，為遙遙除氧系統(tǒng)正常運(yùn)行，遙遙須增大進(jìn)汽量來維持系統(tǒng)平衡，造成耗汽量成倍增加。表1中，1月9日和12日耗汽量和補(bǔ)水量遙遙增加，就是出現(xiàn)了模具刺墊的質(zhì)量事故。
3.3熱力除氧器結(jié)構(gòu)等方面對(duì)耗汽量的影響
熱力除氧器耗汽量除了以上2個(gè)主要的耗汽因素外，還與熱力除氧器結(jié)構(gòu)、排汽閥開度、熱力除氧器及附屬管路保溫狀況等有密切關(guān)系。
較之旋膜式熱力除氧器，我公司遙遙噴霧式填料熱力除氧器，前者傳熱系數(shù)和傳熱強(qiáng)度均比噴霧填料熱力除氧器高50%以上，除氧遙遙更不錯(cuò)。本質(zhì)區(qū)別是噴霧式熱力除氧器內(nèi)彈簧噴嘴將進(jìn)水?dāng)U散成霧狀水滴，與蒸汽進(jìn)行熱交換；而旋膜式熱力除氧器內(nèi)起膜器將進(jìn)水形成高速旋轉(zhuǎn)水膜，與蒸汽熱交換遙遙大大增強(qiáng)。這是因?yàn)閲婌F式熱力除氧器內(nèi)霧狀水滴存在水分子張力作用，比較水膜裙與蒸汽進(jìn)行熱交換，后者傳熱系數(shù)和強(qiáng)度更好。通過改造老式噴霧式除氧頭內(nèi)噴嘴、填料等部件，設(shè)計(jì)安裝起膜器、水篦子和鮑爾環(huán)填料等裝置，一般工期需要4~5天，遙遙比購置新除氧頭減少50%以上。
排氣閥開度一般情況保持不變，其開度按照每噸除氧水2~3kg排汽。排汽孔過大造成蒸汽浪費(fèi)，排汽孔過小，造成從水中逸出的氧氣、二氧化碳不能及時(shí)排出，影響熱力除氧器除氧遙遙。
熱力除氧器外表面保溫至關(guān)重要，保溫層材料選取、保溫厚度標(biāo)準(zhǔn)可按照相關(guān)《工業(yè)爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》進(jìn)行計(jì)算，每小時(shí)散熱損失可按公式Q=K1×(TwTo)×S×3600（6）式中Q—散熱量，J；K1—綜合換熱系數(shù)，W/(m2.℃)，可根據(jù)材料、形狀、特征等在相關(guān)手冊(cè)中查到；Tw—散熱面表面溫度，℃;To—環(huán)境溫度，℃;S—散熱面積，m2。
通過保溫節(jié)約蒸汽消耗，經(jīng)濟(jì)效益非?？捎^。以現(xiàn)運(yùn)行GWC100規(guī)格熱力除氧器，規(guī)范實(shí)施保溫措施與不進(jìn)行保溫比較，將散熱量折算成標(biāo)準(zhǔn)煤，初步估算，每年可節(jié)省燃煤消耗10萬元以上。
熱力除氧器除氧加熱器用于工程機(jī)械輪胎過熱水硫化工藝，在特定條件下進(jìn)行數(shù)據(jù)選取與計(jì)算，給出除氧系統(tǒng)耗汽量與軟化補(bǔ)給水、過熱水供水之間的數(shù)值關(guān)系式，對(duì)于分析耗汽量與蒸汽壓力、補(bǔ)給水水量和溫度等方面，具有直觀、量化參考，對(duì)于指導(dǎo)熱力除氧器節(jié)能、遙遙運(yùn)行意義重大。

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